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2018年5月杂志俱乐部:恐冰材料
Icephobic材料
卓一智,何建英
台大纳米力学实验室挪威科技大学(NTNU)
表面冰的积聚基础设施,交通工具等等大规模的极端例子是2008年中国的冬季风暴和1978年美国东北部的暴风雪。的传统的除冰方法,包括主动加热、使用防冻液或盐,成本高且对环境有害[1-3]。人们普遍认为,新一代被动防冰表面和涂层前景广阔[2-4]。超疏水表面(SHS),具有低表面能的表面,以及微和/或纳米形貌广泛由于它们具有排斥来袭的水滴、延迟冰成核和降低冰粘附强度的疏冰潜力而被研究[4-12]。然而,这种类型的表面被证明在高湿度的大气中失去了它们的疏冰性。SHS不能避免其表面的微/或水汽凝结nanotexture,这导致从湿润过渡Cassie-Baxter状态来文策尔州,如图1所示,最后冰的黏附强度急剧增加[13-17]。T这表明SHS并不总是恐冰症。此外,由于在恶劣环境下表面结冰是不可避免的,因此许多研究致力于开发低冰附着强度表面(<100 kPa,室外常见的钢或铝表面冰附着强度约为600-1000 kPa),而不是SHS[17-24]。
图1 Cassie-Baxter状态和Wenzel状态示意图。
1.冰附着强度
冰的粘附是指冰与基材之间的粘附。如果冰的附着力足够低,冰可以通过重力、风力、振动等自然力从表面脱落。根据Menini等人的说法,有4个参数对冰的粘附有影响,包括静电力、氢键、范德华力和机械粘附。
两种材料之间的粘合称为粘合功佤邦,它对应于给定系统产生两个分离表面时自由能的变化[25]。Defined根据杜普雷方程,佤邦两相界面单位面积的亥姆霍兹-吉布斯自由能在平面边界上的负变化是否没有面积的变化[26]。对于液-固-气系统(图2),可表示为:
在哪里ΔF当固体之间的界面面积为1cm2时,自由能改变了吗年代和液体l是由1cm2的自由表面形成的吗年代还有1cm2的液体自由表面积l。γsv,γlv和γsl分别为固体、液体和固液界面的表面张力。
图2三相体系的表面自由能示意图。
平衡接触角之间的关系θe表面张力可用杨氏方程表示:
然后,粘合工作佤邦可由Young- dupryor方程给出:
这个方程把粘附的功联系起来佤邦平衡接触角θe。应该指出的是佤邦是平衡的粘附功,而不是将液体从表面分离所需的实际功,因为分离表面所需的能量大于将表面聚集在一起所获得的能量[18,19]。根据Gao和McCarthy的理论[27,28],对实际工作的执着Wp是否可以通过接触角的减小来确定θ矩形使用:
当液态水变成固体冰时,除机械粘附外,其他影响粘附的参数不会发生变化。因此,冰的粘附也可能与接触角的减小密切相关。Meuler等[18,29]研究了表面光滑裸钢盘和涂层钢盘的水润湿性与冰附着强度之间的关系,发现冰附着强度与相互作用参数(1 + cos)呈近似线性关系θ矩形),与液态水的实际粘附工作相匹配(图3)。
图3裸钢和涂有21种不同聚合物材料的钢在-10°C时的冰粘附平均强度与水接触角参数(1 + cos)的关系θ矩形)[29]。
图3中所示的上述相关性对设计疏冰表面具有重要意义,因为它表明,进一步可行地减少冰粘附需要具有大后退接触角的表面。值得注意的是,这种关系是在名义上光滑的表面上检验的,没有或只有很小的机械力。此外,增加120°以上的后退接触角从而进一步降低冰附着强度的唯一已知方法是结合地形表面特征。然而,在Wenzel状态下,表面织构会导致机械互锁,这将增强冰的粘附性,使冰的粘附性不符合上述相关性。
Nosonovsky and Hejazi [17,19]研究了冰在超疏水表面上的粘附,假设冰通过断裂脱离固体表面,这与脱湿机制不同(图4)。当冰粘附强度强时,可能发生在冰本身内部,如果存在裂缝,则可能发生在基材-冰界面上。除冰过程中存在两种类型的裂缝,称为ⅰ型和ⅱ型,分别对应于法向和剪切荷载。破坏应力τ可以表示为:
在哪里E为杨氏模量,Gc裂纹的表面能和实际的附着功相等吗Wp,一个为初始裂纹长度。根据这个方程,他们得出结论,冰和超疏水表面的状态会影响裂纹打开能量。因此,冰的附着强度不仅与接触角后退有关,还与初始裂纹长度有关。Cassie润湿状态下,由于固体表面与水/冰之间存在空隙,从而降低了材料的抗剪强度,这些空隙起到微裂纹(应力集中器)的作用,增加了初始裂纹长度一个。因此,一些超疏水表面如果在界面处没有提供足够大的空隙,就会有很强的冰粘附性。
图4在切向和法向加载[17]的情况下,(a)水滴和(b)冰冻结液滴在平面和(c)纹理(Cassie状态)表面上剪切加载时的法向(红色)和剪切(黑色)力。
冰表面和软表面弹性模量的巨大差异导致当施加力去除冰时,应力作用下的应变不匹配。应变的不匹配会使冰与软表面分离,从而降低冰的附着力。王等。艾尔[22]据报道,软质材料上的冰粘附不仅与粘附的功有关,还与涂层厚度和探针速度有关(图5)τ和厚度t可以写成:
在哪里佤邦和E分别是功的粘接力和弹性模量。如图6所示,模量的不匹配导致界面处应力积聚,在相同模量下,较厚的涂层会导致较大的垂直位移。较大的位移会导致软表面的附着破坏。这种关系表明,增加涂层与冰之间的不匹配可能导致冰的粘附强度非常低。
从以上关系中,我们可以发现冰的附着强度(τ)可能与附着力成正比(佤邦),也与工作的粘着根成正比(佤邦1/2).似乎涂层的物理性能将主导关系,进一步的工作可以集中在这一点上。
图5 (A)在探针速度为0.1、0.05和0.025 mm/s时,冰的粘附力(Ps, kPa)随1/t1/2的变化。(B)趋势线为(A)[22]的线性部分。
图6从软涂层[22]中移除刚性粘合物体(冰)时,在界面平面和/或前线或点处形成应力的示意图演示。
2.设计实现超低冰附着强度
到目前为止,有几种设计可以实现超低冰附着强度,包括注入液体的光滑多孔表面(SLIPS),低模量材料[15,30];宏观裂纹引发面(MACI)[31]。
滑倒达到了超低的冰附着强度∼15日,1.7,及0.4 kPa在不同的研究中[24,32,33]。slip的憎冰性受到Nepenthes猪笼草的启发,在与冰接触的界面处存在润滑油膜,如图7所示。
图7示意图显示了一个SLIPS[23]的制造。
低模量的材料超低冰附着强度为0.2;5.2 kPa[15,30]。这些低模量表面的低冰附着强度归因于界面上形成的空洞,这些空洞可以作为断裂引发剂,有利于在剪切作用下粘结破坏[15,30,34,35]。
最近,一部小说整合了宏观裂纹引发剂(MACI)提出了纳米裂纹与微裂纹引发剂结合的机理,如图8所示。MACI通过在光滑的聚二甲基硅氧烷涂层中引入子结构,提供了设计超低冰附着表面的新方法。变形不相容使界面处总裂纹长度最大化,使冰的黏附强度降至超低状态(低于10 kPa)。该表面达到了5.7 kPa的超低冰附着。
图8冰-衬底界面多尺度裂纹引发机制[31]。
3.耐冰材料的耐久性
除了降低冰的粘附强度外,由于每个特定应用所涉及的恶劣环境条件,例如飞机机翼,风力涡轮机,太阳能电池板,电力线,汽车和任何结构的屋顶[4],因此延长这些冰表面的实际使用寿命是必需的。虽然滑移体的粘冰强度很低,但疏冰性会随着润滑剂的蒸发或被水滴带走或形成冰桶而逐渐降低。对于低模量材料和MACI,它们需要极低的弹性模量来实现显著的疏冰性。然而,这些极其柔软的表面在机械上并不坚固。35这些材料的短寿命限制了它们的应用。为了提高疏冰表面的机械耐久性,自修复功能被引入到这一领域,如图9所示。该材料具有6.0±0.9 kPa的超低冰附着强度,在防冰应用方面表现出巨大的潜力,优于许多其他的疏冰表面。该材料还表现出非凡的耐久性,在50次冰/除冰循环后,其冰粘附强度仅为~12.2 kPa。最重要的是,该材料在足够短的时间内从机械损伤中自我修复,这揭示了在实际应用中疏冰表面的寿命。
图9自愈疏冰材料[36]示意图。
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评论
令人兴奋和鼓舞人心的回顾!
亲爱的,
非常令人兴奋和鼓舞人心的回顾!我对你关于宏观裂纹引发剂(MACI)方法的出色工作非常感兴趣。在这种方法中,您首先涂覆聚二甲基硅氧烷薄膜,然后向薄膜引入一些特定的子结构。这种子结构由于变形能力不足,会诱发冰膜间宏观裂缝的形成。我有两个关于子结构细节的问题,
(1)薄膜厚度是否影响冰的粘附?
(2)最优防冰效果对应的子结构特征尺寸是多少?
亲爱的小燕,
D耳朵小燕,
谢谢你的讨论。膜厚对冰的粘附强度有显著影响t1/2。我们目前的研究结果表明,当膜厚增加到1 mm左右时,无亚子结构的PDMS具有厚度依赖的冰附着强度。在此之上,厚度依赖性消失(He et al, Soft Matter, 2018;10.1039 / C8SM00820E).对于子结构的最佳尺寸,我们发现直径为1 mm,高度为3.5 μm的孔的冰附着最小,为5.7 kPa,当然结合了PDMS的膜厚和重量比,但不加润滑油。需要进一步研究子结构的尺寸。
谢谢您的回复
亲爱的,
非常感谢您的回复。这确实是有趣的,存在一个临界尺寸对应于最佳冰粘附。我刚读了你的论文,非常棒。我还有一个问题,带子结构的PDMS薄膜能否合成成大面积涂层?带子结构的PDMS薄膜的大尺寸是多少?如果适用于大面积涂层,则可广泛用于实际防冰应用。
亲爱的小燕,
亲爱的小燕,
谢谢你的观点。具有有序子结构的PDMS的规模受掩模尺寸的限制,目前的技术条件下不容易得到大规模的涂层。我们现在正在做的是合成孔隙随机分布的多孔PDMS,调整孔径和孔隙率,并将多孔层整合到光滑PDMS中,实现类似的MACI机制,见Soft Matter 10.1039/C8SM00820E。这样,我们就可以合成大规模的实际应用的涂层。
谢谢
亲爱的,
非常感谢您的回复和您贡献的如此有趣的话题。